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正確偏置TL431的應(yīng)用設(shè)計

　　眾所周知，TL431在開關(guān)電源(SMPS)反饋環(huán)路中是參考電壓。該器件結(jié)合了參考電壓與集電極開路誤差放大器，具有操作簡單和成本低廉等優(yōu)點。雖然TL431已在業(yè)內(nèi)被長期廣泛采用，但一些設(shè)計人員仍會忽略它的偏置電流，以致在無意間降低產(chǎn)品的最終性能。

　　TL431的簡化電路圖如圖1所示，圖中包括了驅(qū)動NPN 晶體管的參考電壓和誤差放大器，在該封閉的電源系統(tǒng)中，一部分輸出電壓一直與TL431的Vref(參考電壓)進(jìn)行比較。

　　圖1 TL431等效電路圖

　　圖2 SMPS簡化直流模型(不考慮輸入波動)

　　轉(zhuǎn)換器簡化直流模型如圖2所示，Vout與Vref通過受傳輸率影響的電阻分壓器進(jìn)行比較，可得到輸出電壓的理論值為Vref/α。然而，整個增益鏈路和各種阻抗均會影響輸出電壓，如下式所示，其中每個希臘字母均表示一個增益，RSOL表示開環(huán)輸出阻抗。

　　Vout=(Vref-α×Vout) ×β×G- RSOL×Vout / RL (1)

　　Vout= Vref×β×G/(1+α×β×G+ RSOL / RL) (2)

　　靜態(tài)誤差=Vref/α- Vout= Vref×(RSOL+ RL)/ [α×(RSOL+α×β×G×RL+RL)] (3)

　　從式(3)中可看出，增大增益的值有助減小靜態(tài)誤差，提高輸出電壓精度。受增益環(huán)路影響的另一個重要參數(shù)是輸出阻抗，系統(tǒng)的輸出阻抗可用不同的計算方法得出。任何發(fā)生器均可簡化為它的Thevenin等效，即一個電壓電源Vth (空載時測得的Vout，即令式2中的RSOL / RL =0)與一個輸出阻抗Rth的串聯(lián)電路。設(shè)當(dāng)負(fù)載電阻RL為閉環(huán)輸出阻抗Rth時，輸出電壓Vout可減小至Vth/2，以此來計算輸出阻抗Rth，也可將其表示為RSCL。令Vth/2 = Vout求RSCL，由式(2)可得：

　　Vref×β×G/(1+α×β×G)/2=Vref×β×G/(1+α×β×G+ RSOL/Rth) (4)

　　RSCL = RSOL/(1+α×β×G) (5)

　　由式(5)可得出如下結(jié)論：

　　如果直流誤差放大器的增益較大，且DC 較高，則RsCL接近于零；

　　由于對反饋返回路徑進(jìn)行了補償，所以，當(dāng)增益隨頻率增大而減小時，RSCL開始增大。阻抗模塊隨頻率增大而增大，說明該阻抗類似于電感；

　　當(dāng)增益降至零時，系統(tǒng)輸出阻抗與無反饋時的阻抗相同，均為RSOL。此時，系統(tǒng)開環(huán)工作。

　　因此，為了減小靜態(tài)誤差，并降低轉(zhuǎn)換器的動態(tài)輸出阻抗，大多數(shù)SMPS 設(shè)計人員會在設(shè)計中保持較大的直流增益值。這里的直流增益由TL431提供，可以采用如圖3所示的純積分器配置進(jìn)行連接。

　　圖3 使用傳統(tǒng)的分流穩(wěn)壓器配置連接TL431

　　假設(shè)圖3中的Rbias不存在。首先計算分壓器網(wǎng)絡(luò)Rupp和Rlow，橋接電流Ib應(yīng)大于TL431參考引腳的偏置電流6.5A(最大值)，以減小因偏置而引起的Rupp誤差。對于12V輸出電壓，假設(shè) Ib=1mA。由于TL431通過Rlow施加的電壓為2.5V，而Rupp施加的電流為1mA，因此可以計算出Rlow為 2.5 / 1m = 2.5k，而Rupp則等于(12-2.5)/ 1m=9.5k�？蛇M(jìn)一步選擇更小的偏置電流，以減小空載條件下的待機(jī)能耗。橋接電流值確定后，即可計算RS。RS必須能提供足夠的電流，使光耦合器集電極(或反饋引腳)小于1.2V，以啟動空載工作狀態(tài)下的跳周期。在NCP1200中，引腳2和內(nèi)部5V參考電壓間有一個8k的上拉電阻。如果反饋電流為475A，可將引腳2拉至1.2V (Vpin2=5-475×8k)�？紤]到光耦合器在較差情況下有50%的電流轉(zhuǎn)換比例(CTR)，則RS必須小于(Vout-2.5-1V) / 950<8.94k，假設(shè)為8.2k。

　　在CTR為150%的較差情況下，表示LED中需要的電流較小，如果將8.2k電阻與TL431串聯(lián)，則會發(fā)生以下情況：

　　1. 輕負(fù)載情況：IFB = 475A，則IL = 475/ 1.5 = 316A

　　2. 中負(fù)載情況：VFB = 2.3V，IFB = 337.5A，則 IL = 337.5/ 1.5=225A

　　3. 重負(fù)載情況：VFB = 3V，IFB = 250A，則IL = 250/1.5 = 166A

　　在這種情況下，TL431的偏置電流不僅隨著負(fù)載電流而變化，而且也隨著光耦合器CTR的變化而變化。此外，減小RS也不起任何作用，應(yīng)該通過調(diào)節(jié)LED的內(nèi)部電流，來調(diào)整控制器端的正確反饋電壓。這種情況的設(shè)計問題源自TL431的數(shù)據(jù)表：必須插入大于1mA的偏置電流，才能從不同規(guī)格的TL431增益中獲益。如果不能正確偏置TL431，就會降低開環(huán)增益，導(dǎo)致增大，RSCL也隨之增大。

　　這一問題可通過增加偏置電阻Rbias，在外部施加一個偏置電流而解決。由于最缺少電流，所以必須計算此電阻在較差情況下，也就是重負(fù)載情況和最高CTR時的值。這時IL = 166uA。因此，RS上的電壓為166×8.2k = 1.36V。假設(shè)LED的正激壓降為1V，則陰極電壓為12 -1.36-1 = 9.64V。已知Vout恒定為12V，通過Rbias施加1mA電流得到，Rbias = (12-9.64) / 1m = 2.36k，或用 2.2k得到歸一化值。因此，在 TL431上施加的最小電流為 1mA + 166uA = 1.16mA。在空載情況下，IL=316 uA ，陰極電壓為12-(8.2k×316)-1 = 8.4V，因此，流經(jīng)TL431的總偏置電流為(12-8.4)/2.2k= 1.63mA，加上實際的反饋電流值316uA，總偏置電流為1.95mA，應(yīng)處于安全電流范圍內(nèi)。

　　在NCP1200構(gòu)成的電源上進(jìn)行了有偏置電阻和無偏置電阻的實驗，結(jié)果如圖4所示。沒有偏置元件時，輸出阻抗測量值為57m；連接偏置電阻(阻值為3.3k)后，輸出阻抗值降至4m。

　　圖4 TL431偏置電流過低時性能將明顯下降

　　總之，通過外部電阻對TL431進(jìn)行正確偏置是非常重要的。如果無法承受額外的1mA輸出電流的預(yù)算(由于要盡量降低空載待機(jī)能耗)，就應(yīng)使用TLV431 (Vref = 1.24V) 或NCP100 (Vref = 0.7V)，因為它們只需要100A的最小偏置電流，且擊穿電壓更小。此外，8.2k的串聯(lián)電阻RS極為罕見，因為該電阻結(jié)合光耦合器的集電極上拉電阻可以產(chǎn)生直流增益。如果電阻值約為1k或稍大于1k，則更接近標(biāo)準(zhǔn)值。